目录介绍：

• 1、振型组合方法CQC和SRSS的区别
• 2、作为结构专业负责人怎么保证电算结果的准确
• 3、在振型分解反应谱法中，当求出了单个振型的最大效应后，为什么要cqc组合，组合之后得出的地震效应怎样
• 4、在正常使用条件下,限制高层建筑结构层间位移的主要目的是什么?
• 5、怎样确定其地震作用效应

振型组合方法CQC和SRSS的区别

SRSS（平方和平方根法）适用：平动的振型分解反应谱法

CQC（完全二次项平方根法）适用：扭转耦联的振型分解反应谱法。

藕联即CQC法计算，非藕联即SRSS法计算。

在satwe当中，CQC或SRSS的开关是哪一个？是不是“扭转耦连”？ 是的。

需要注意的是：《抗规》5.2.3条：a,规则结构不进行扭转藕联计算时，采用放大两个边榀。但是SATWE程序暂时还没有考虑边榀的放大，而只按扭转藕联计算。

但有时平动比考虑藕连是不安全，有谁知到是什么原因？ 明白了.谢谢楼上各位的指点. 斑竹说得没错，记得pkpm早期版本好像是2002.9版本不像现在这样叫你选"藕联""非藕联"，是直接叫“CQC”“SRSS”。

一、SRSS简称“平方和开平方”，该方法建立在随机独立事件的概率统计方法之上，也就是说要求参与数据处理的各个事件之间是完全相互独立的，不存在耦合关联关系。当结构的自振形态或自振频率相差较大时，可近似认为每个振型的振动是相互独立的，因此，采用SRSS方法可以得到很好的结果。当振型的分布在某个区间内比较密集时，也就是说某些振型的频率值比较接近时，这一部分的振型就不适合采用SRSS方法，应当特殊处理之后，再与其他差异较大的振型采用SRSS方法计算。

作为结构专业负责人怎么保证电算结果的准确

判断电算结果的正确性：下述9大指标全部pass的话，整个结构方案应是合理的

1、轴压比；2、剪重比；3、刚度比；4、位移比；5、周期比；6、刚重比；

7、参与振动质量比；8、倾覆力矩比；9、楼层最大位移与层高之比

具体规范条文详后附件

最后，有目的的手工复核一些特殊构件：柱轴压比、较大跨度的梁、上部栽柱的梁等

另外，“三分计算,七分构造”，对楼板大洞口周边梁板、转角窗房间楼板、不能贯通框架梁之间楼板、楼梯间休息平台梁处短柱、地下室顶板、大底盘顶板等电算结果反映不出来的部位只能通过构造措施加强，使之和计算模型相符

这篇文章可以参考：

高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题。我们必须根据工程设计经验，对计算结构进行分析、判断，根据其正确与否，来判断计算模型简化是否合理，输入数据是否正确，从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。

计算结果的大致判断可以按以下的项目进行。（不包括含有多塔、错层等 特殊结构）

15.1 自振周期

对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围 中。

框架结构： T1=（0.12.--0.15）n

框架--剪力墙和框架--筒体结构： T1=（0.06--0.12）n

剪力墙结构和筒中结构： T1=（0.04--0.06）n （式中 n为建筑层数）

第二及第三周期近似为：

T2=(1/3--1/5)T1

T3=(1/5--1/7)T1

如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否合理，应适当进行调整。反之,如果截面尺寸、结构布置都正确，无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。以上判断是根据平移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，情况复杂很多，首先应挑出与平移振动对应振型来进行上述比教，至于扭转周期的合理数值，由于经验不足尚难提出合理的数值。

15.2 振型曲线

在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线附图一），不应有大进大出，大的凸凹曲折。

第一振型无零点；第二振型在（0.7-0.8）H处；第三振型分别在(0.4-0.5)及(0.8-0.9)H处。

15.3 地震力

根据目前许多工程的计算结果,截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底部剪力大约在下述范围内： 8度，二类场地 FEK=（0.03-0.06)G

7度, 二类场地 FEK=（0,015-0.03）G

式中， FEK为底部地震剪力的标准值，G为结构总重量。

层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时偏于较大值；当其他烈度和场地时，相应调整此数值。但计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度、适当增大地震力以保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合理的经济技术指标。

15.4 平位移指标

水平位移满足《高层规程》的要求，是合理设计的必要条件之一。但不是充分条件，即是说：合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移满足，还不一定是合理的结构，还要考虑周期、地震力的大小等综合条件。 因为，抗震设计时，地震力的大小与刚度直接相关，当刚度小，结构并不合时，由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范围内，此时并不能结构合理，因为它的周期长，地震力小，并不安全。新《高层规程》位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其他因素。

其次，将各层位移连成位移曲线，应具有以下特征：

剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外弯形曲线（图二A）；

框架结构具有剪切梁的特怔，越往上增长越慢，成内收形曲线（图二C）；

框架--剪力墙和框架--筒体结构处于两者之间，为反S形曲线，接近一直线（图二B）；

在刚度较均匀的情况下，位移曲线应圆曲光滑，无突然的凸凹变化和折点。

15.5 内外力平衡

平衡条件程序TAT本身已严格检查，但为防止计算中的偶然因素，必要时可检查底层的平

衡条件：

∑Ni=G

∑Vi=∑P

Ni为柱、墙在单组重力荷载下的轴力，其和应等于总重量G，校核时，不应考虑分层加载。

Vi为风荷载作用下的底层墙、柱剪力，求和时应注意局部坐标与整体

坐标的方向的不同，∑P为全部风力值。注意不要考虑剪力调整。

对于地震作用不能校核平衡条件，因为采用SRSS法或CQC法进行内力组合后，不再等于总地震作用力。

15.6 对称性

对称结构在对称力作用下，对称的内力与位移必须对称。TAT程序本身已保证了计算结果的对称性。如有反常现象应检查输入数据是否正确。

16.7 渐变性

竖向刚度、质量变化较均匀的结构，在较均匀变化的外力作用下，其内力、位移等计算结果自上而下也均匀变化，不应有大正大负、大出大进等突变。

15.8 合理性

设计较正的结构,一般而言不应有太多的超筋截面,基本上符和以下规律:

1: 柱、墙轴力设计值绝大部分为压力。

2：柱、墙大部为构造配筋。

3：梁基本上无超筋。

4：除个别墙段外，剪力墙符合截面抗剪要求。

5：梁截面抗剪不满足要求，抗扭超限截面不多。

符合上述八项要求，可以认为计算结果大体正常，可以在工程设计中应用。

计算机和人是不能比的，一般情况下他是不会出错的，但是当你结构布置不合理，不能给她比较明确的传力途径的时候他可是胡来的，就比如说超筋的构件的配筋你一定要主意，一定要复核的。我一般对电算总有点怕怕，但完全复核真是没那时间和精力，我处理的方法是比较简单的，第一次生成配筋的时候只控制钢筋的间距，不控制他的直径，这样一看他的配筋就知道他配的是不是合适，这样就基本可以判定你的结构布置是不是让它晕了，然后在间距和直径一起控制，出施工图。

我参加过2005新版PKPM的研讨学习，PKPM软件在结构基本梁，柱构件上的计算已经非常成熟，只要用户模型，荷载输入正确，是不会有问题的；但是软件在板式构件，剪力墙上的计算没有梁，柱构件的成熟。

在计算结果中，我们要注意检查计算书，判断有效质点，结构位移，平动周期和扭转周期的情况，如果觉得有很大的问题，就去检查荷载输入是否有误，检查办法是逐一删除风荷载等，看计算结果有无变化！！

在做柱子的截面设计时,我们一般是先手头算一下,再用电脑计算,一般用PKPM算出来的柱子的轴压比和手算出来的会相差不大,但是柱子的配筋和我们实际做的:在地下室和一层会相差一些,一般的我们把一层和地下室的提高一个等级，因为做过很多工程，发现底层的柱子，PKPM算出来的比较小，不是配筋不够，而是和我们实际的做法有差别；在板的计算上与梁的计算上，基本上和手算出来的差不多，就是挑梁的比较有出入，不知道是不是我们的输入有错误，不过不管做那一个工程，每个挑梁的支座钢筋都很大，而实际上不需要那么大！

这些就是第21楼说的：正确性=结构设计原理+设计经验+对所使用软件的熟练了解，我感觉要学习+学习+学习+还是学习，才能判断计算出来的是否正确！

1.首先我们必须承认程序计算一般是没有错误的。计算机肯定比我们手算精度高。而且使用的规范和结构理论都是一样的。

2.电算产生的错误有3个方面：一方面是我们人输入的各个参数和荷载是否准确。第二方面是我们选择的结构模型是不是合理，主要体现在计算结构是否符合规范的要求等。另一方面是来之计算程序的问题：有些计算的理论比较复杂，在设计程序时并没有完全的模拟准确等等，比如现在争论比较大的JCCAD等模块，我们院基本不使用，而是用手算来代替它，一方面其参数输入复杂，费时，还是手算来的方便快捷。

3.计算机在选筋的时候，比较乱。就是两个设计人员给你相同的钢筋量选的钢筋也不一样的，计算机这方面很乱来的。我们院的做法就是读取其钢筋量，自己人工选筋。

4.一般的模型我们是用satwe 和tat各算一下，然后对于还有疑问的地方自己手算。

PKPM计算也常有出错的时候，特别是做底框的时候，平面较复杂，节点距离小于150mm时，很多地方的数据都很悬殊，PKPM最经常把框架梁（一端与柱固结，另一端与框架梁固结）默认为挑梁，计算出来的负弯矩相当大，这样的情况在做图的时候一定要注意。还有梁跨数有时也会出错。

首先，我们应该理解手算和电算的差别。手算通常是解析解或近似解，对于超静定结构，我们使用的计算手册是解析解，我们自己做的弯矩分配法是近似解。而电算，特别是有限元，是数值解。电算和手算的基本原理，仍然是三大定律：平衡，本构，变形协调。所以，在规

则的情况下，电算和手算是基本一样的。

其次，手算的时候，由于人能力有限，不可避免的要大力度的简化问题，这里面就包含大量的假定，包括对边界条件的假定。而电算中，梁、柱、墙是通过刚度和变形协调互为边界的。电算是更能反映结构的实际受力情况，也必定比手算准确。

再次，GB 50010-2002第5.1.6条 要求“结构分析所采用的电算程序应经考核和验证，其技术条件应符合本规范和有关标准的要求。对电算结果，应经判断和校核；在确认其合理有效后，方可用于工程设计。” JGJ 3-2002 第5.1.13 “B级高度的高层建筑结构和本规程第10规定的复杂高层建筑结构，应符合下列要求：1 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算”。这些要求本质是防止我们盲目的相信电算结果，而不是要我们再手算后，一根一根的和电算比较。什么是“合理”，我们通过经验来判断。怎么样的经验呢？其实个人体会，还是要应用结构分析中的基本原理。当我们发现从属面积大的柱轴力小过从属面积小的柱，这就是异常。当底层轴力不等于总竖向荷载，这也是异常。判断是否合理，就是要发现有没有异常。在没有异常的情况下，我们认为电算的结果是合理的。我们应该总结这些“异常”，来作为对将来项目的提纲。

还有一个简单的例子，手算和电算即使是结构都十分吻合，但是两个方法的荷载取值相同但都偏小了，我们又能校核出什么呢？

在振型分解反应谱法中，当求出了单个振型的最大效应后，为什么要cqc组合，组合之后得出的地震效应怎样

CQC (COMPLETE QUADRATIC COMBINATION)，即完全二次项平方根法，用于考虑相关随机事件的概率统计和综合效应。在地震力求解中，这些相关的随机事件就是地震振型，之间的彼此影响则是扭转藕联。对于布置均匀的结构，当各主要振型的周期相差较大时，可以认为它们是没有扭转藕联的（即不相关随机事件），此时使用SRSS可以更简便的得出地震总效应。

在正常使用条件下,限制高层建筑结构层间位移的主要目的是什么?

正常使用条件下一般是为了保证结构的使用功能，限制层间位移可以防止过大位移对人的舒适度的影响，防止过大裂缝的出现，防止构件的过大变形等等。正常使用条件下是与承载力条件下相区分的。

实践证明，限制高层建筑可以带来明显的社会经济效益：首先，使人口集中，可利用建筑内部的竖向和横向交通缩短部门之间的联系距离，从而提高效率；其次能使大面积建筑的用地大幅度缩小，有可能在城市中心地段选址；再是，可以减少市政建设投资和缩短建筑工期。

扩展资料

限制高层建筑的综合问题：

①关于城市经济效益和环境效益问题，应遵照城市规划部门指定的地段和控制高度建造，而不能完全根据建筑本身的需要。

②高层建筑由于应力增加，设备和装修水平必须提高，施工难度增大，因而造价必然大大高于多层建筑。因此，需要各专业设计人员密切合作使平面布局合理，提高使用系数，做到构造简洁，自重轻，便于安装，综合降低造价。

③高层建筑最突出的是防火安全设计，各专业设计人员应严格遵守高层建筑设计防火规范的规定。

怎样确定其地震作用效应

这个问题的答案在《建筑抗震设计规范》2010版的4.2.4条及条文说明中已予以详细说明。4.2.4条条文说明中：压力的计算应采用地震作用效应标准组合，即各作用分项系数均取1.0。也就是说计算公式参照5.4.1条基本组合，但是各分项系数均应取1.0.